tell2 026-34432181 

026-34421226
تاريخ انتشار : 1396/03/22 - 12:32
مقاله : ساندویچ پانل بهینه با هسته های منشوری (بخش سوم)
ترجمه مقاله ساندویچ پانل بهینه با هسته های منشوری ( مقدمه - بخش سوم) Structurally optimized sandwich panels with prismatic cores L. Valdevit a,*, J.W. Hutchinson b, A.G. Evans c a Department of Mechanical and Aerospace Engineering, Princeton University, Princeton, NJ 08540, USA b Division of Engineering and Applied Sciences, Harvard University, Cambridge, MA 02139, USA c Materials Department, University of California at S. Barbara, S. Barbara, CA 93106, USA Received 21 November 20

مقاله : ساندویچ پانل بهینه با هسته های منشوری (بخش سوم)

 

ساندویچ پنل بهینه با هسته های منشوری

 

Structurally optimized sandwich panels with prismatic cores

- طرح کلی مقاله به شرح زیر میباشد. در بخش 2، ما بارهای بحرانی را برای پانلی که به صورت متقاطع لود می شود را استخراج می کنیم، و در بخش 3، ما از یک آنالیز مشابه برای بدست آوردن بارهای معادل برای جهت طولی استفاده می کنیم. در بخش4 ، نتایج مینیمم سازی وزن ارائه می شود . و نقشه هایی که به صورت گرافیکی شکست مکانیزم هایی که در بخش 5 ارائه می شوند را به تصویر می کشد. در نهایت ، در بخش 6 ، یک مقایسه ای از نتایج تحلیلی و شبیه سازی المان محدود ارائه می شود . مفاهیم و مصارف در ذیل آورده شده اند. 
 

2. مکانیسم شکست در بارگذاری عرضی

(مقاله : ساندویچ پانل بهینه با هسته های منشوری (بخش سوم))

هندسه ای که در شکل 3 نشان داده شده است ، از d  به عنوان نمای ضخامت ورق استفاده می کند، dc هستۀ عضو ضخامت و H، ارتفاع پانل کلی است ، با n سفارش شیار.زاویه Ɵ بین سطح هستۀ خورده شده و سطح افقی که به شکل زیر تنظیم می شود .
θ=〖tan〗^(-1) √(2 )≅〖54.7〗^°،
تا وقتیکه این زاویه سختی برش عرضی را ماکزیمم می کند Lu, 2001 . پانل از حداکثر لحظه، M، و نیروی برشی، V، هر دو در واحد عرض حمایت می کند. پانل و اعضای فردی که بلند و باریک هستند: که در نتیجه آن نیروی برشی تقریباً به طور کامل توسط هسته و ورق های رویی به کار گرفته می شود (Wicks and Hutchinson, 2001) . این درمان اجازه می دهد تا هر ترکیبی از ممنت و نیروی برشی با پارامتر طول بیان شود. L=M/V. تمام نتایج به پانل هایی با ورقهای رویی که همان ضخامت را دارند برمی گردند، همانند هسته و صورت هایی که از همان مواد استفاده می شود . فشارهای ماکزیمم در این اعضا به شکل زیر هستند : برای ورق رویی،
 
 σ_f=M/(d(H-d))=Vl/(d(H-d)) و برای هسته ، σ_f=1/nsinθ  V/d_c 
 
مقاله : ساندویچ پانل بهینه با هسته های منشوری (بخش سوم)-ساندویچ پانل دیواری- ساندویچ پنل دیواری- ساندویج پانل دیواری-ساندویج پنل دیواری- پانل ساندویچ دیواری – پنل ساندویچی دیواری – پانل ساندویج دیواری – پنل ساندویجی دیواری – ساندویچپانل دیواری- ساندویچپانل دیواری ماموت - ساندویچ پانل دیواری ماموت- ساندویچ پنل دیواری ماموت- ساندویج پانل دیواری ماموت-ساندویج پنل دیواری ماموت- پانل ساندویچ دیواری ماموت – پنل ساندویچی دیواری ماموت –پانل ساندویج دیواری ماموت –پنل ساندویجی دیواری ماموت – ماموت ساندویچ پانل دیواری- ماموت پانل ساندویج دیواری – ماموت پنل ساندویجی دیواری – ماموت ساندویچ پانل دیواری- ماموت ساندویچ پنل دیواری-ماموت ساندویج پانل دیواری-ماموت ساندویج پنل دیواری- ماموت پانل ساندویچ دیواری–ماموت پنل ساندویچی دیواری– ماموت پانل ساندویج دیواری –ماموت پنل ساندویجی دیواری – ماموت ساندویچپانل دیواری
شکل. 3. شماتیک از یک سلول واحد (الف) راه راه و (ب) الماس (n=4) سیستم مختصات و پارامترهای هندسی به تصویر کشیده می شود.

 

 
The outline of the paper is as follows. In Section 2 we derive the critical loads for a panel loaded transversely, and in Section 3 we use a similar (although somewhat more involved) analysis to obtain the equivalent loads for the longitudinal direction. Section 4 presents the results of the weight minimization; maps that graphically depict the failure mechanisms are presented in Section 5. Finally,Section 6 offers a comparison of analytical results and finite element simulations. Implications and conclusions follow.
 
2. Failure mechanisms in transverse loading
 
The geometry to be addressed (Fig. 3) uses D as the face sheet thickness,dc the core member thickness and H the overall panel height, with N the order of corrugation. The angle h between the folded core plate and the horizontal is set to θ=〖tan〗^(-1) √(2 )≅〖54.7〗^°،
s ince this angle maximizes the transverse shear stiffness
(Lu, 2001). The panel supports a maximum moment, M and shear force V, both per unit width. The panel and the individual members are slender: whereupon the shear force is carried almost entirely by the core and the moment almost entirely by the face sheets (Wicks and Hutchinson, 2001). This treatment allows any combination of moment and shear force to be expressed by the length parameter L=M/V. All results refer to panels with both face sheets having the same thickness, as well as core and faces made from the same material. The maximum stresses in the members are (Lu, 2001): for the face sheet,
σ_f=M/(d(H-d))=Vl/(d(H-d))and for the core, σ_f=1/nsinθ  V/d_c 
.

دانلود

 
مقاله : ساندویچ پانل بهینه با هسته های منشوری (بخش سوم) مقاله : ساندویچ پانل بهینه با هسته های منشوری (بخش سوم)-ساندویچ پانل- ساندویچ پنل- ساندویج پانل-ساندویج پنل- پانل ساندویچ – پنل ساندویچی – پانل ساندویج – پنل ساندویجی –ساندویچپانل- ساندویچپانل  ماموت-ساندویچ پانل ماموت- ساندویچ پنل ماموت- ساندویج پانل ماموت-ساندویج پنل ماموت- پانل ساندویچ ماموت – پنل ساندویچی ماموت – ماموت ساندویچ پانل - ماموت پانل ساندویج – ماموت پنل ساندویجی – ماموت ساندویچ پانل- ماموت ساندویچ پنل-ماموت ساندویج پانل-ماموت ساندویج پنل- ماموت پانل ساندویچ –ماموت پنل ساندویچی – ماموت پانل ساندویج – ماموت پنل ساندویجی – ماموت ساندویچپانل

 


 فروش و نصب ساندویچ پانل

ساندویچ پانل دیواری - ساندویچ پانل سقفی - ساندویچ پانل سردخانه ای در سراسر کشور

 

لیست قیمت ساندویچ پانل

0912-1780754
0935-2755010
0912-4629441
0263-4432181
0263-4421226
0263-4421216